國外客戶經常會要求開關柜制造廠提供每一臺開關柜的損耗功率，以便為整個開關站通風、空調系統(tǒng)設計提供設計依據。

一般來說，發(fā)熱功率和電流的平方成正比，4000A開關柜的發(fā)熱比3000A明顯大的多；而開關柜的設計額定電流越大，使用的銅排截面積就越大，觸頭片數就越多，電阻越小，因此不能簡單的估算，而應該根據實際電流等進行計算。

功率損耗粗略計算，根據每臺開關柜的使用電流、開關柜的回路電阻計算，如3000A母聯柜，每相主回路電阻100μΩ，電流互感器是3000A，計算 W=I*I*R*3，計算結果2700W。該計算是按直流電阻計算，實際發(fā)熱是交流電阻發(fā)熱，對于銅排交流電阻和銅排形狀、片數、相間距等相關，矩形銅排的交流電阻是直流電阻的1.4-1.8倍，因此實際發(fā)熱會更大一些。

復雜的計算會精細到每一個元器件，如電流互感器的損耗功率，加熱器的功率，以及控制、保護二次系統(tǒng)的發(fā)熱功率，還有母排的發(fā)熱、觸頭的發(fā)熱，這樣相加得出的結果更為準確。

1.根據銅排電阻率、長度、截面積計算電阻，再計算發(fā)熱，如一般中置柜出線柜分支母線銅排長度7.5米，2000A采用雙拼 80*10銅排，銅在20度時的直流電阻率是1.75e-8，銅排工作溫度100度左右，電阻率升高到2.32e-8，交流電阻系數1.6，因此電阻率為3.74e-8歐姆每米，因此分支母線銅排電阻=0.0000000374*7.5/0.08/0.01/2=0.000175歐姆，也就是175微歐，2000A額定電流發(fā)熱=2000*2000*0.000175=701W。同樣計算主母排，每相1米長，同樣規(guī)格，計算發(fā)熱是是280W。母排共發(fā)熱功率701+280=981W。

2. 斷路器按觸頭電阻及滅弧室發(fā)熱計算，抽出式斷路器2000A的電阻一般是25微歐每相，因此發(fā)熱=2000*2000*0.000025*3=300W。

3.電流互感器也是和實際測量值一致的，如每個LZZBJ9電流互感器 1250/5發(fā)熱功率36W，2500/5功率是65W，LMZB1互感器3000/5的四個繞組發(fā)熱功率是67W，4000/5三個繞組發(fā)熱功率是54W;

4. 對于其它如電熱器發(fā)熱，以及二次系統(tǒng)發(fā)熱按照所裝元器件估算，加熱器一般是150W，二次元器件發(fā)熱是50W左右。

綜上所述，2000A總發(fā)熱功率=981+300+55*3+200=1646W。

上述3000A母聯開關柜按照細分到元器件層級的精細計算，發(fā)熱功率是2423W。可以看出，粗略計算與精細計算比較，開關柜的發(fā)熱功率相差277W，然說相差不大，但對于一排二、三十臺柜子的配電間，總的發(fā)熱功率就會相差很多。

這個數據是開關柜的額定電流滿負荷情況下的發(fā)熱，實際計算還需要按照是否備用（正常情況不投運），實際運行電流（CT電流）等實際情況計算，如額定電流3150A的開關柜，當實際運行（CT)電流只有2800A時開關柜的發(fā)熱只有2080W。這也是我們現在變電站實際運行的情況，設備額定電流選擇的很大，而實際運行電流很小，也就是說發(fā)熱比起設備額定值相差許多，即使這樣，還會出現開關柜過熱、甚至燒毀的現象，不得不說，我們開關柜的產品質量真是不行，特別是大電流開關柜，3150A偷工減料，很小的電流都出問題，不知道型式試驗怎樣通過的。

國外的項目客戶需要大量的基礎數據，如開關柜的噪聲數值、安裝基礎的抗沖擊強度數值、項目所有開關柜的發(fā)熱功率、分合閘以及儲能的功率等等，有些還需要項目全套的三維模型，以便模擬放置在變電站內，大量的基礎數據保證精準的開關站設計、建筑符合長期可靠運行的要求。

對于FC回路，熔斷器發(fā)熱需要單獨計算，需要參考熔斷器樣本資料計算每一個高壓熔斷器的發(fā)熱功率，雖然電流小，但FC柜的導體截面積小，觸頭小，回路電阻高，因此在計算一個變電站一排開關柜的發(fā)熱，FC回路發(fā)熱還是占很大比例的。

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